【上海水處理設備網www.esdzu.com】本文以一座新建于廣州市的垃圾滲濾液處理站 MBR系統為例，介紹了MBR系統調試運行的參數選擇及相應的運行效果，通過調試階段合理調節運行參數，采取相應技術措施，實現了MBR系統的快速啟動，達到預期的效果。本文涉及的參數及方法可為類似工程調試和快速啟動提供參考。

關鍵詞：垃圾滲濾液；MBR快速啟動；混合進水

1工程設計情況

MBR因具備占地少、污泥濃度高、抗沖擊負荷能力強等特點，已成為垃圾滲濾液處置生化主流工藝。廣州某生活垃圾焚燒發電廠滲濾液處理站，處置工藝為 UA SB+MBR二級 A/O+RO設計處置規模為高濃度滲濾液 400m3/d+低濃度污水 200m3/d高濃度滲濾液經厭氧處置后與低濃度污水于均衡池混合進入 MBR處置單元。

1.1設計進出水水質

1.2MBR系統設計

1.2.1MBR進水均衡池

尺寸為 6.4*3.5*9.5m半地埋式鋼混結構，用以均衡低濃度調節池，高濃度調節池，UA SB池出水水質。

1.2.2一級 A/O池

一級 A/O反應池分別由一級反硝化池，一級硝化池組成，采用并聯方式各設 2座。其中，每座一級反硝化池尺寸為11.5*9.0*9.5m2座，有效容積1656m3每座一級硝化池17.0*9.0*9.5m2座，有效容積 2448m3

1.2.3二級 A/O池

一級 A/O反應池分別由二級反硝化池，二級硝化池組成，采用并聯方式各設 2座，其中，每座一級反硝化池尺寸為6.0*4.2*9.5m2座 有效容積 403m3每 座 一 級硝化池6.0*4.2*9.5m2座，有效容積 403m3 上海GMP純化水設備

1.2.4超濾膜系統

設計規模為 600m3/d設計膜通量為 65LMH采用外置式管式膜，分為 2套，每套超濾裝置含 5支超濾膜管，配套循環水泵，進水泵，閥門，線儀表等設備。

2調試運行基本情況

2.1調試背景

受旱季降雨量及垃圾組分等因素影響，該焚燒電廠日均高濃度滲濾液產生量僅 30~50m3/d廠區低濃度污水發生量 120m3/d為完成該滲濾液處置站滿負荷調試工作，同時緩解附近垃圾填埋場滲濾液積存問題，于 2018年 10月 16日起，該焚燒電廠滲濾液處置站調試過程 MBR進水由焚燒電廠高濃度滲濾液、廠區低濃度污水和填埋場滲濾液組成，調試目標為填埋場滲濾液進水量達到200m3/d生化系統穩定，污泥濃度達到15g/L出水水質穩定達標；因填埋場來水水質動搖大，碳氮比較低，廠區高濃度滲濾液采用超越 UA SB系統直接進入 MBR均衡池的方式，與廠區低濃度污水和填埋場滲濾液混合配水進入 MBR系統。

2.2調試過程情況

根據調試實際情況，此次工藝調試依照進水量由少到多，負荷由低到高實施，因填埋場滲濾液碳氮比失調，廠區高濃度滲濾液產生量小，為實現生化系統的快速啟動，投加食品級葡萄糖以提高進水碳氮比，外加碳源系數取 0.6kgCOD/kg葡萄糖，控制混合進水碳氮比在8~18系統運行穩定后進水碳氮比降至 5~8硝化液回流比控制在12~16系統運行穩定后硝化液回流比降至9~11進水電導率不大于 25000μs/cmCl-濃度不大于 6000mg/L視情況投加片堿和磷酸三鈉。

2.3調試工作內容

調試期間具體工作內容如表 2所示。

3快速啟動過程分析

3.1混合進水水質水量分析

因填埋場來水水質動搖大，每日進行 2次進水水質檢測并留樣，廠區高濃度及低濃度進水水質檢測每日 1次，均衡配水以實現生化系統快速啟動。快速啟動期間 MBR系統進水水質水量如表 3所示。

2018年 10月 16日起，引入填埋場滲濾液混合進水進行 MBR系統快速啟動，快速啟動初期，MBR總進水量控制在70~150m3/d其中廠區高濃度滲濾液 30m3/d填埋場滲濾液 30~60m3/d廠區低濃度污水 40~60m3/d待 COD和 NH3-N去除率分別穩定在97%和 99%以上時，逐步提高填埋場滲濾液進水量和進水占比，混合進水量從第 35天開始提升至 400m3/d并繼續穩定運行，其中填埋場滲濾液進水量控制在200m3/d因廠區高濃度滲濾液發生量較低，僅 40m3/d為保證出水總氮達標(小于 40mg/L外加碳源以提高混合進水碳氮比在8~18受當地垃圾組分影響，經檢測，廠區高濃度滲濾液 Cr6+濃度達 3.85mg/L為降低Cr6+對生化系統的抑制，廠區低濃度污水約 130m3/d經均衡池與高濃度滲濾液混合后進入 MBR系統。上海GMP純化水設備

3.2污染物去除率分析

調試期 MBR系統 COD和 NH3-N去除率如圖 2和圖 3所示，以 5日 均值作為 評價指標，調 試期間混合進 水 COD為13245~18964mg/L混合進水 NH3-N為 833~1659mg/LMBR實際出水 COD為 365~1054mg/LMBR實際出水 NH3-N為 6~59mg/L

如圖 4所示，調試期第 10~20天因填埋場來水碳氮比僅1.5~2.2且廠區高濃度滲濾液量較少，第 11~15天進水碳氮比從18.6~19.5降至 12.2且填埋場滲濾液 B/C低于 0.2同時因填埋場滲濾液占比提高，其混合進水電導率從 17439μs/cm上升至21039μs/cm期間污泥顏色變深，污泥沉降性變差，生化池泡沫明顯增加]NH3-N去除率下降至 95.5%~96.0%MBR出水NH3-N濃度上升至 50.3~59.2mg/L受填埋場滲濾液臨時回灌影響，其難降解有機物累積，隨著填埋場滲濾液進水量的提升，其難降解有機物導致 MBR出水 COD上升，COD去除率下降，MBR進水可生化性下降。

從第 16天起，開始投加葡萄糖以提升進水碳氮比，控制混合進水碳氮比在17左右；增加曝氣量，提高間歇曝氣頻率，控制一級 O池溶解氧在3~4mg/L二級 O池溶解氧 2~3mg/L同時提高廠區低濃度污水進水量以降低混合進水電導率。通過采取上述措施，從第 21天起，NH3-N去除率回升至 99%以上，MBR出水NH3-N維持在10.4~11.9mg/L至調試期結束。

3.3MBR系統進水碳氮比、電導率和污泥濃度分析

如圖 5所示，系統調試初期向生化池投加接種污泥共 100噸 含水率 80%后因廠區高濃度滲濾液發生量不足，生化調試暫緩，期間不定期進廠區高濃度滲濾液，間歇曝氣。10月 16日引入填埋場滲濾液混合進水快速啟動初期，生化池內污泥濃度為6085mg/L和 5477mg/L快速啟動第 11~15天時，污泥濃度已增長至 11115mg/L和 10558mg/L快速啟動第 11~20天，受進水水質沖擊影響，微生物增殖速率變緩，生化池內污泥濃度維持在10~12g/L期間未排泥)通過采取投加葡萄糖提高進水碳氮比、增加廠區低濃度進水量降低進水電導率、增加曝氣量提高溶解氧控制范圍等措施，生化系統逐漸恢復正常，污染物去除率回升，污泥濃度在采取措施 15天內從 11097mg/L和 12043mg/L增長至18352mg/L和 19380mg/L并開始定期排泥，生化池內污泥濃度控制在18~20mg/L

快速啟動完成后，MBR進水量控制在400m3/d以上，進水碳氮比降為 5~8MBR出水 COD為 600~700mg/LMBR出水 NH3-N為 10~12mg/LMBR出水經反滲透系統處置后水質穩定達到鄉村污水再生利用工業用水水質》GB/T19923-2005中的關閉式循環冷卻水系統補充水標準，且總氮不高于 40mg/L

4結論

本文以一座新建于廣州市的滲濾液處理站 MBR系統為例，介紹了MBR系統調試運行的參數選擇及相應的運行效果。進水水質動搖大，生化系統受抑制的情況下，通過合理調節 MBR混合進水比例、曝氣量和硝化液回流比等運行參數，同時采取投加葡萄糖提高進水碳氮比、增加廠區低濃度進水量降低進水電導率和增加曝氣量提高溶解氧控制區間等措施后，生化系統恢復正常，COD和 NH3-N去除率分別回升至 95%和 99%以上，污泥濃度增至 18~20g/L進水量達到400m3/d一個月內完成了MBR系統的快速啟動，達到預期的效果。本文涉及的參數及方法可為類似工程調試和快速啟動提供參考。

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