【上海水處理設備網www.esdzu.com】目前，國內外有關污泥熱解技術的研究大多集中在固定床和流化床等特定處置單元內的熱解動力學、熱解特性以及產物特征等方面，且實驗室規模的熱解研究往往只聚焦在熱解單元，對于污泥熱解系統的運行過程、尤其是熱解系統的核心問題—能量平衡研究較少，難以為設備系統化、工程化應用提供參考。

因此，研究針對市政污泥干化熱解試生產系統進行了物理模型簡化，并基于能量守恒定律以及熱解的過程參數，通過數學模型定量分析了該系統污泥干化、熱解、熱解氣燃燒過程的能量轉換、傳送和耗散關系，并對生產運行時污泥初始含水率變化、污泥處置量等不同情景進行了模擬分析；并在此基礎上確定了節能的方向和環節、為污泥熱解技術的集成化和工業化應用提供了可靠的運行參數支撐。

01熱解系統工藝流程

圖1為污泥干化熱解集成系統。市政污水廠污泥(含水率80%經污泥泵送至烘干機，被烘干至特定含水率后，再由螺旋輸送機輸送至造粒機，通過造粒機擠壓成具有一定硬度的顆粒物。污泥顆粒物通過螺旋輸送機輸送至外加熱式回轉窯熱解系統進行升溫熱解，熱解產物經冷卻后排出系統。污泥熱解過程中產生的熱解氣含水粉塵、水汽以及焦油，采用“旋風除塵+二級洗滌”方式進行凈化處置，然后熱解氣進入去水分離器，進一步去除隨熱解氣排出的水滴和油滴，最后熱解氣進入燃燒室，與輔助燃料(液化石油氣、天然氣、沼氣等)混合燃燒。燃燒發生的高溫煙氣通過換熱器為烘干機的冷導熱油管加熱，為烘干機提供熱源，然后高溫煙氣進入回轉窯外部夾套，通過加熱回轉窯外壁為回轉窯內的污泥熱解提供熱量。

02模型構建

2.1模型條件設定

通過建立數學模型，構建包括污泥干燥、熱解、熱解氣燃燒等工藝在內的整個熱解系統的熱量平衡方程，對污泥熱解系統中各工藝流程的熱耗和整個系統的能量平衡進行評估分析， 上海純水設備進而為工程應用提供支撐。以下幾點假設為系統建模的基礎：

1污泥、水、熱解產物等物性參數不隨溫度改變而改變，并取相應工作參數下的平均數值；

2污泥熱解過程中熱解產物穩定，其單位質量污泥熱解過程的吸熱量為定值，并可通過差示掃描量熱法測定；

3不計造粒、除塵和洗滌等非主要耗熱工藝過程的熱量損失。

基于以上基本假設，將熱解系統工藝流程分為以下4個步驟。

1濕污泥含水率80%經烘干機烘干并經過造粒機后，污泥造粒的含水率降至30%其工藝流程如下：

1被蒸干部分的水分溫度由25℃升至75℃，并在此過程蒸發成水汽，同時干污泥的溫度也由25℃升至75℃；

2導熱油與烘干機換熱效率為90%95%

2造粒后顆粒狀污泥進入熱解回轉窯，吸收從煙氣側傳導過來的熱量，溫度升高，揮發分析出。其工藝流程為：

1污泥的造粒進一步在75℃下蒸干；

2然后干污泥從75℃升至500℃進行熱解，升溫速率為1030K/min

3熱解回轉窯的煙氣與污泥造粒的換熱效率假設為95%

3污泥在回轉窯中熱解產生的熱解氣含有揮發分、水汽，同時攜帶有少量污泥顆粒、焦油等，經除塵、二級洗滌和去水分離后只剩下可燃氣體，假設在這個過程中炭粉、水汽、焦油和可燃氣體均無質量損失。

4輔助燃料和可燃熱解氣體在燃燒室混合燃燒，并經換熱器將高溫煙氣的熱量傳送給導熱油，假設燃燒室的燃燒效率為98%換熱器在高溫煙氣端的效率為95%

2.2數學模型構建

針對上述的4個工藝流程， 上海純水設備首先借助儀器設備丈量計算污泥、炭渣熱值和熱解吸熱量等關鍵參數，然后基于能量守恒定律建立了各流程熱量平衡的數學模型。

1烘干機與導熱油的換熱能量平衡如式(1

2污泥熱解能量平衡如式(2式(3

3燃燒室的能量平衡如式(4式(5

03結果與討論

3.1污泥的特性分析

3.1.1污泥的成分分析

污泥和炭渣試驗結果如表1所示。其中原污泥的碳含量為16.58%氧含量為10.64%熱值為7514kJ/kg熱解后的碳渣碳含量為8.16%氧含量為1.53%熱值為2973kJ/kg

3.1.2污泥熱解的過程參數

熱重分析儀上進行污泥的熱解試驗，研究污泥熱解的過程參數。試驗中，氮氣氣氛中，設置升溫速率分別為152030K/min氮氣流量為100mL/min達到終溫500℃后，維持溫度為500℃，使總熱解時間為45min觀察在該試驗條件下污泥熱解的水平。由圖2可知,污泥熱解過程吸熱量隨時間的變化規律。負值表示吸熱，正值表示放熱。對差示掃描熱量曲線(DSC積分即可得到污泥熱解過程的吸熱量。計算得到152030K/min升溫速率下污泥熱解吸熱量分別為203.2556.2602.8kW/kg平均值為454.1kW/kg

3.2工藝熱平衡分析

根據以上建立的數學模型及設定取值， 上海純水設備可算出各工藝流程的耗熱量以及輔助燃料的投入量。當烘干機入口污泥濕度為80%烘干機入口污泥濕度為30%回轉窯填充率為15%回轉窯進口溫度為650℃，入口溫度為300℃時，各工藝流程耗熱量計算結果如圖3所示。此時，回轉窯填充率為15%時，回轉窯污泥處置量為280kg/h整個系統污泥處置量為980kg/h以液化石油氣為輔助燃料時，燃料消耗量為10.87Nm3/h工藝系統的耗熱量，如圖3所示。

3.3輔助燃料量隨污泥處置量及含水率變化的預測

污泥初始含水率和污泥處置量常在一定范圍內變動，當初始含水率和處置量不同時，輔助燃料燃燒量也應有所不同。利用2.2節建立的數學模型，可以研究污泥初始含水率和污泥處置量與輔助燃料消耗量的關系。輔助燃料采用液化石油氣，其氣相燃燒較為完全，取燃燒效率為98%假設回轉窯入口煙溫為130℃，煙氣各物性參數依照規范煙氣取值。

3.3.1污泥含水率變化

污泥初始含水率的變化對烘干機、造粒機、回轉窯等設備的工作參數均有不同程度的影響，初始含水率從多個途徑影響輔助燃料的消耗量，初始含水率與輔助燃料消耗量關系較為復雜。因此，采用對不同工況點進行曲線擬合得到初始含水率與輔助燃料消耗量關系式。當污泥初始含水率變化時，可以由熱平衡得到相應的輔助燃料量的消耗量。 上海純水設備計算多個污泥初始含水率下輔助燃料的消耗量，得到不同的運行工況點，通過對工況點的擬合可以得到污泥初始含水率與輔助燃料消耗量的關系式。

當回轉窯按設計工況運行時，回轉窯填充率為15%回轉窯污泥入窯含水率為30%污泥初始含水率為80%時，計算得到整套設備的處置量為980kg/h當控制污泥處置量為980kg/h時，污泥初始含水率的變化將影響到輔助燃料的消耗量。污泥初始含水率為55%60%65%70%75%80%85%和90%時，根據系統的熱平衡計算相應的輔助燃料消耗量，做出散點圖并擬合得到圖4擬合得到輔助燃料消耗量與初始含水率關系如式(6

y=-12.17+0.2789x6

其中：y輔助燃料消耗量，Nm3/h

x污泥含水率，相關系數為0.998

3.3.2污泥處置量變化

當污泥初始含水率為80%時，根據熱平衡計算得到污泥處置量為680780880980kg/h和1080kg/h時的輔助燃料消耗量并對其進行擬合，可得到污泥處置量與輔助燃料消耗量的關系式，如圖5所示。由圖5可知，當污泥初始含水率不變時，對污泥處置量作為輸入量，輔助燃料消耗量作為輸出量的系統而言，整套設備為線性系統，污泥處置量與輔助燃料消耗量存在線性關系，服從疊加原理。污泥含水率為80%時，污泥處置量與輔助燃料消耗量的關系如式(7

y=0.0102x7

其中：y輔助燃料消耗量，Nm3/h

x污泥處置量，kg/h

表3給出了不同初始含水率下，輔助燃料消耗量與污泥處置量的相應的關系式。

3.4輔助燃料量隨污泥處置量及含水率變化的預測與試驗對比

污泥處置量為1000kg/h含水率為80%由表3可知，ω=0.0102x計算得輔助燃料到預測值為10.2kg/h與試驗丈量值9.87kg/h偏差3.17%誤差較小。

04結論

本文提出了一套可行的污泥集成化熱解系統。

研究了污泥熱解特性和過程參數的基礎上， 上海純水設備利用能量守恒定律，對污泥干化熱解集成工藝中的干化、炭化、熱解氣燃燒等過程中的能量轉換、傳送和耗散進行了研究，并建立了相應的數學模型，此基礎上，對不同情景進行了分析，結果為污泥熱解技術的工業化和集成化提供了可靠的運行參數。

1原污泥的碳含量為16.58%氧含量10.64%熱值7514kJ/kg熱解后的碳渣碳含量為8.16%氧含量1.53%熱值2973kJ/kg

2通過熱重分析儀，對污泥的污泥熱解吸熱量進行了測定，得到152030K/min升溫速率下污泥熱解吸熱量分別為203.2556.2602.8kW/kg平均值為454.1kW/kg

3當污泥干化熱解系統污泥處置量為980kg/h時，以液化石油氣為輔助燃料時，燃料消耗量為10.87Nm3/h

4利用該模型求得了燃料消耗量與污泥初始含水率和污泥處置量間的線性回歸方程，分別為：y=-12.17+0.2789xx為含水率)和y=0.0102xx為污泥處置量)試驗標明，線性回歸方程的誤差較小，可為污泥熱解技術的工業化和集成化提供了可靠的運行參數。

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