【上海水處理設備網www.esdzu.com】污水處置的運行需要眾多控制參數的合理調控，只有這樣，才干保證處置工藝的正常、高效運行。本文詳細介紹A/O脫氮）工藝主要參數指標的控制！

1pH值

一般污水處置系統可承受的pH值變化范圍為6~9超出范圍需進行投加化學調和劑調整；pH值過小會造成混凝絮體小、生物處置中原生動物活動減弱；過大則體現為混凝絮體粗大，出水渾濁，活性污泥解體，原生動物死亡。對于生活污水，pH值一般符合要求，不需人為調控。

2B/C

B/C即系統進水的可生化性，數值上為同一樣品的BOD5與COD比值。對于二級污水處置廠，B/C表征污水成分是否滿足生物處置的要求。對于活性污泥系統，一般認為B/C≥0.3,為可生化性良好，生物處置發揮作用。而可生化性＜0.3時，污水中有機物含量缺乏，無法滿足生物處置中微生物生長的需要，生物處置效率低下，此時，調控方法是向污水中投加有機營養源。

3水力停留時間HRT

HRT即平均水力停留時間，指待處理污水在反應器內的平均停留時間，也就是污水與生物反應器內微生物作用的平均反應時間，為反應器有效容積與進水量的比值。對于生物處置，HRT要符合相應工藝要求，否則水力停留時間缺乏，生化反應不完全，處置水平較弱；水力停留時間過長則會導致系統污泥老化。

當處置效果不佳時，可參照設計值進行HRT校核，校核水力停留時間時，水量應該算上污泥回流量與內回流量等。若HRT過小，應緩慢減小污水量，過大則緩慢加大污水量。注意，污水量的增減都應緩慢變動，否則造成系統的沖擊負荷；由于污水處置任務艱巨，不要輕易減小進廠污水量，而是回流量上做出調整。

4污泥濃度MLSS及MLVSS

MLSS為活性污泥濃度，MLVSS為揮發性活性污泥濃度，一般占MLSS55%~75%可以概指為污泥中的有機成分。計量曝氣池中活性污泥數量多少的指標。活性污泥濃度表征生物池中微生物生長平衡情況，活性污泥控制在多少，主要是根據食微比進行核算，一般控制在2000~4000mg/L過高的污泥濃度，將導致污泥老化，反應池抗沖擊負荷能力減弱；而過低的污泥濃度，則造成污泥活性過強有利于沉降，或反映營養物質不夠。調控污泥濃度的方法主要通過對剩余污泥排放量的調整，增大排泥量，污泥濃度下降，反之上升。

若MLVSS占MLSS比例缺乏55%標明①無機物過多，應對沉砂系統進行檢查；②污水中有機營養源不足，用B/C食微比核算。

5污泥沉降比SV30

SV30即30分鐘活性污泥沉降比，正規的做法是用1000mL量筒取樣，靜置30分鐘后，觀測沉淀污泥占整個混合液的體積比例，單位是%SV30可較直觀的反應目前的工藝效果，重要的檢測參數；發生工藝異常時，也應首先對這個指標進行觀測。

檢測SV30時，工藝員要注意：

1曝氣池末端取樣；

2沉降過程全觀測，由于30分鐘沉降過程可近似代表二沉池中的沉降過程，所以一定要觀測整個過程，而不單是結果。

3重點觀測前5分鐘的沉降值（自由沉淀階段）和絮凝性能。

4用1000mL量筒，不要用100mL量筒觀測，否則混合液污泥掛壁造成結果偏差。

穩定工藝的SV3015%~35%過小說明污泥中無機物含量比較多，過高則可能是污泥活性過強或發生污泥膨脹。

觀察污泥沉降過程，對目前工藝進行分析：

6污泥指數SVI

SVI為污泥容積指數，算法為SV30與污泥濃度的比值（單位為mL/g表征1g干污泥所占的體積。激進活性污泥法其值在70~150為正常值。

SVI主要反映污泥的松散水平，當MLSS很高時，僅用SV判斷污泥沉降性是不準確的必需結合SVI對SVI調控主要通過對MLSS調整。

7食微比F/M

F/M稱為污泥有機負荷，具體算法是BOD進水）*日進水量）/MLVSS*曝氣池有效容積）也稱為食微比。

表4不同工藝的食微比控制值

保證處置效果的情況下，盡量降低MLSS保證適當高的污泥食微比，可以降低溶解氧耗量，從而節約電能。

A O工藝F/M范圍在0.1~0.15范圍，食微比超出指導范圍，過低往往造成污泥活性不佳，降低污染物的去除率。食微比過高，過多的碳源無法代謝進入曝氣池，會導致硝化反應的異常，嚴重時崩潰。

由于微生物存在對水質條件的依賴性，各廠F/M也可由年統計自行得出不同季節的最佳值。

8泥齡SRT

污泥齡是活性污泥池中全部污泥總量增長一倍所需要的時間，等于活性污泥總量與每日排放的剩余污泥量的比值。核算污泥齡是判斷目前活性污泥是否老化的論據。

脫氮工藝污泥齡一般控制在15~20天左右，這只是參考值，各廠還需根據自身情況與季節變化確認適宜的污泥齡。污泥齡過短，很多微生物來不及繁衍就從系統排出，沒有特定功能的優勢微生物，有利于有機污染物的降解；而污泥齡過長，污泥老化，造成二沉池污泥上浮，出水渾濁。

對污泥齡的調整主要是依靠排泥完成。如加大排泥量可縮短污泥齡，但同時也要根據進水有機物濃度進行分析，當加大排泥速率不及微生物增長量時，一定水平上污泥齡是不會縮短的

從污泥齡的確定上，可計算出每日排泥量，并以此為指導對排泥的多少進行調控。污泥齡與每日排泥量的計算公式為：SRT=反應池容積*MLSS/24*回流污泥MLSS*排泥流量，其中回流污泥MLSS由化驗室取樣測出，一般情況下為曝氣池MLSS2倍。

進水有機物濃度突然變大的時候，污泥有機負荷變大，此時為了維持有機負荷的穩定，一定要提高MLSS也就是延長污泥齡，用以克服突增的有機物濃度。反之亦然。

注意，排泥的意義在于絕對干污泥量的廢棄，對于不同SVI污泥，排泥量一定要謹慎控制，不可憑經驗調整排泥量。

9好氧池DO

指水體中游離氧的含量。脫氮工藝中有缺氧區、好氧區2種溶解氧界定形式。

好氧區，溶解氧含量2~4mg/L即可滿足兼性或好氧微生物活動的要求，一般冬季污水充氧能力大于夏季，暴雨期溶解氧液高一些。溶解氧超出4mg/L意義不大，反倒可能造成污泥老化和污泥自身氧化解絮，使出水渾濁。過低的溶解氧造成污泥厭氧死亡。

缺氧區，溶解氧含量0~0.5mg/L滿足反硝化細菌反應要求。

工藝員對于溶解氧的監測要做到多點測、同一點分時段測，解污水中DO變化情況。

對溶解氧的調控主要通過調整曝氣設備運行參數來完成的對于鼓風機，可以調節送風量，轉碟和轉刷可以調節轉速以及淹沒深度。

對于一個推流階段，溶解氧的分布方式是低—中—高。水量變大、進水有機污染物濃度增高、污泥濃度增加時，都要相應提高曝氣量，以維持足夠的DO

10缺氧池OPR

ORP值與硝酸氮濃度具有很好的線性正相關性。反硝化的活性隨氧化還原電位的增高而降低。當缺氧段末端測得ORP值低時可認為硝酸氮得到有效去除，可充分利用進水中的有機碳進行反硝化。

各種微生物所要求的氧化還原電位不同。一般好氧微生物在+100mV以上均可生長，最適為+300mV+400mV兼性厭氧微生物在+100mV以上時進行好氧呼吸，為+100mV以下時進行無氧呼吸；專性厭氧細菌要求為-200mV-250mV其中專性厭氧的產甲烷菌要求為-300-400mV最適為-330mV

11CN比

脫氮系統中，反硝化需要利用碳源進行脫氮，而碳源對硝化來說起到抑制“作用，所以在AO脫氮系統中CN比必須在適宜的范圍內才干保證脫氮的正常進行！

理論上進水COD與TN比為2.86就可以滿足脫氮要求、但是實際運行中DO及其他因素的影響，實際應用中CN比一般在4~6才可以滿足脫氮要求，所以，CN比的控制參數上需要根據具體出水硝態氮的值來增減碳源的投加！

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